固化粉质土土粒颗粒之间的黏结作用比较强， 三轴剪切过程可视为稳定土本身的结构破坏过程。在围压小于屈服强度时，围压越高，破坏应变 和破坏偏应力将随之增大。从图4、图5可以看出，同一掺加比在不同围压下破坏应变增加值几乎相等，同一围压下不同掺加比的破坏应变随围压的增 加幅度不大；同一围压下随着掺加比的增加破坏偏 应力增加非常大，3%掺加比时的破坏偏应力在 500～750 kPa之间，而8%的掺加比时的破坏偏应力达到了在1 300～1 600 kPa之间，增加程度与围压的增加呈正比关系。
3.3 固化剂掺量对三轴应力应变特性的影响
从图3中可以看出，掺加比变化对应力-应变曲线的形状影响不大，主要规律是随围压的增加由软化型向弱软化型转变。从图4及图5可以看出，随着掺量的增加，同一围压下的初始模量也逐渐增加，但增加幅度很小。同一围压下不同掺加比的破 坏应变分布范围为3.2%～5.7%，虽然破坏应变是 逐渐增加的，但增量很小，而且掺量越大围压越大，增加的幅度越小，如围压为400 kPa时，掺入 比为3%，4%，6%和8%的破坏应变分别为 5.0%，5.2%，5.5%和5.7%。
掺量对破坏偏应力的影响很大，破坏偏应力分 布范围在500～1 600 kPa之间。不同围压作用下，随着掺入比的变化破坏，应变发展趋势存在差异，围压100 kPa时，随着掺入比增加，破坏偏应力增加幅度较大，从500 kPa发展到1 280 kPa。随着 围压的增加，破坏偏应力增加速度和趋势变缓，在围压400 kPa时，尤其是掺入比从6%到8%时， 破坏应变的增加幅度比其他情况要慢。
4.结论
（1）固化剂固化粉质土的单轴应力-应变曲线基本相似，有明显的峰值应力出现，为软化类型曲线。
（2）固化剂固化粉质土7 d与14 d的破坏应 力、破坏应变差异较大，而28 d与60 d的破坏应力、破坏应变较小，说明掺加SEU―2型固化剂在 后期的强度和变形特性变化较小。随着SEU―2型固化剂掺量的增加，单轴应力-应变曲线形状变化 明显，弹性阶段的曲线变陡，即初始弹性模量增大， 相应的峰值应力也增高，峰态由平缓逐渐变为尖峰状，说明材料脆性增强，破坏应变逐渐减小。
（3）从试验得到的固化粉质土三轴应力-应变曲线可以看出，随着掺量的增加，其破坏应变和破 坏偏应力均呈现正向增长的态势，但破坏应变增加缓慢，破坏偏应力增加较快。曲线在高围压下呈现弱软化型，在较低围压时呈现软化型，属于脆性破坏。
同一固化剂掺量在不同围压下破坏应变增加值几乎相等。同一围压下不同掺量的破坏应变随围压的增加趋势很缓慢。同一围压下随着掺量的增加破坏偏应力增加非常大，其增加程度与围压的增加呈正比关系。
参考文献
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[2]钱家欢，殷宗泽.土工原理与计算[M].北京：中国水 利水电出版社，1996.