宋大宇[10]给出棱柱体抗压强度与立方体抗压 强度之间的换算关系:fpr=0.8fcu。其中:fpr为棱柱 体抗压强度;fcu为立方体抗压强度。假设在本研究 中,固化土的强度换算遵循上述关系,则可以将棱柱 体单轴抗压得到的强度折算为立方体抗压强度,并 以此作为计算立方体三轴加载应力-应变曲线的试 验数据,计算结果见图7。图6和图7所示的计算结 果与文献[11]中的试验结果变化趋势相同。
3 结 论
1)盐渍土和非盐渍土的固化体在力学性能上 没有本质区别。
2)固化剂掺量较低时,固化土试件具有明显 的塑性特征。随着固化剂掺量的增加,抗压强度增 大,弹塑性特征明显,并逐渐显示出脆性破坏的特 征。典型的单轴无侧限抗压应力-应变曲线大致 可分为3个阶段,即弹性段、塑性硬化段和软化段。 试件饱水后,强度和弹性模量均有所下降。
3)在抗折试验中,固化剂掺量高的试件发生 脆性断裂。固化土基本上是一种抗折(拉)能力很 低的材料。
4)建立有限元模型,通过单轴加载的应力- 应变曲线,通过计算可以得到模拟三轴加载的固化 盐渍土的应力-应变曲线。
参考文献:
[1]郝巨涛.水泥土材料力学特性的探讨[J].岩土工程学 报, 1991, 13(3): 53-59.
[2]梁仁旺,张 明,白晓红.水泥土的力学性能试验研究 [J].岩土力学, 2001, 22(2): 211-213.
[3]童小东,龚晓南,蒋永生.水泥土的弹塑性损伤试验研 究[J].土木工程学报, 2002, 25(4): 82-85.
[4]陈 甦,彭建忠,韩静云,等.水泥土强度的试件形状和 尺寸效应试验研究[J].岩土工程学报, 2002, 24(5): 580-583.
[5]陈家瑾,陈 甦,韩静云,等.水泥土(砼)抗压试件尺寸表面约束对强度的影响[ J].岩土力学, 2004, 25 (1): 132-136.
[6] IsmailM A, JoerH A, SimW H, RandolphM F. Effect of cement type on shear behavior of cemented calcareous
soil[ J]. Journal of Geotechnical and Geoenvironmental Engineering, 2002, 128(6): 520-529.
[7] Venkatarama Reddy B V, Gupta A. Strength and Elastic Properties ofStabilizedMud BlockMasonryUsing Cement
-SoilMortars[J]. Journal ofMaterials in CivilEngineer- ing, 2006, 18(3): 472-476.
[8]李巨文,王世飞.水泥土抗拉强度的室内试验分析[J]. 河北建筑科技学院学报, 1998, 15(1): 35-38.